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如何提高离心通风机叶轮性能?
2010-8-26 9:40:09
  离心式通风机作为流体机械的一种重要类型,广泛应用于国民经济各个部门, 是主要的耗能机械之一,也是节能减排的一个重要研究领域。研究过程表明:提高离心通风机叶轮设计水平,是提高离心通风机效率、扩大其工况范围的关键。本文将从离心通风机叶轮的设计和利用边界层控制技术提高离心通风机叶轮性能这两个方面,对近年来提出的提高离心通风机性能的方法和途径的研究进行归纳分析。
离心通风机叶轮的设计方法简述
     如何设计高效、工艺简单的离心通风机一直是科研人员研究的主要问题,设计高效叶轮叶片是解决这一问题的主要途径。
     叶轮是风机的核心气动部件,叶轮内部流动的好坏直接决定着整机的性能和效率。因此国内外学者为了了解叶轮内部的真实流动状况,改进叶轮设计以提高叶轮的性能和效率,作了大量的工作。
    为了设计出高效的离心叶轮, 科研工作者们从各种角度来研究气体在叶轮内的流动规律, 寻求最佳的叶轮设计方法。最早使用的是一元设计方法[1],通过大量的统计数据和一定的理论分析,获得离心通风机各个关键截面气动和结构参数的选择规律。在一元方法使用的初期,可以简单地通过对风机各个关键截面的平均速度计算,确定离心叶轮和蜗壳的关键参数,而且一般叶片型线采用简单的单圆弧成型。这种方法非常粗糙,设计的风机性能需要设计人员有非常丰富的经验,有时可以获得性能不错的风机,但是,大部分情况下,设计的通风机效率低下。为了改进,研究人员对叶轮轮盖的子午面型线采用过流断面的概念进行设计[2-3] ,如此设计出来的离心叶轮的轮盖为两段或多段圆弧,这种方法设计的叶轮虽然比前一种一元设计方法效率略有提高,但是该方法设计的风机轮盖加工难度大,成本高,很难用于大型风机和非标风机的生产。另外一个重要方面就是改进叶片设计,对于二元叶片的改进方法主要为采用等减速方法和等扩张度方法等[4],还有采用给定叶轮内相对速度W沿平均流线m分布[5]的方法。等减速方法从损失的角度考虑,气流相对速度在叶轮流道内的流动过程中以同一速率均匀变化,能减少流动损失,进而提高叶轮效率;等扩张度方法是为了避免局部
地区过大的扩张角而提出的方法。给定的叶轮内相对速度W沿平均流线m的分布是通过控制相对平均流速沿流线m的变化规律,通过简单几何关系,就可以得到叶片型线沿半径的分布。以上方法虽然简单,但也需要比较复杂的数值计算。
   随着数值计算以及电子计算机的高速发展,可以采用更加复杂的方法设计离心通风机叶片。苗水淼等运用“全可控涡”概念[6],建立了一种采用流线曲率法在叶轮流道的子午面上进行叶轮设计的设计方法,该方法目前已经推广至工程界,并已经取得了显著效果[7]。但是此方法中决定叶轮设计成功与否的关键,即如何给出子午流面上叶片涡的合理分布。这一方面需要具有较丰富的设计经验;另一方面也需要在设计过程中对设计结果不断改进以符合叶片涡的分布规律,以期最终设计出高效率的叶轮机械。对于整个子午面上可控涡的确定,可以采用rCu沿轮盘、轮盖的给定,可以通过线性插值的方法确定rCu在整个子午面上的分布[8-9],也可以通过经验公式确定可控涡的分布[10],也有利用给定叶片载荷法[11]设计离心通风机的叶片。以上方法都是采用流线曲率法,设计出的是三元离心叶片,对于二元离心通风机叶片还不能直接应用。但数值计算显示,离心通风机的二元叶片内部流动的结构是更复杂的三维流动。因此,如何利用三维流场计算方法进一步来设计高效二元离心叶轮是提高离心通风机设计技术的关键。
   随着计算技术的不断发展,三维粘性流场计算获得了非常大的进步,据此,有一些研究者提出了近似模型方法。该方法是针对在工程中完全采用随机类优化方法寻优时计算量过大的问题,应用统计学的方法,提出的一种计算量小、在一定程度上可以保证设计准确性的方法。在近似模型方法应用于叶轮机械气动优化设计方面,国内外研究者们已经做了相当一部分工作[12-14] ,其中以响应面和人工神经网络方法应用居多。如何有效地将近似模型方法应用于多学科、多工况的优化问题,并用较少的设计参数覆盖更大的实际设计空间,是一个重要的课题。
   2007年,席光等提出了近似模型方法在叶轮机械气动优化设计中的应用[15]。近似模型的建立过程主要包括: (1)选择试验设计方法并布置样本点,在样本点上产生设计变量和设计目标对应的样本数据;(2)选择模型函数来表示上面的样本数据;(3)选择某种方法,用上面的模型函数拟合样本数据,建立近似模型。以上每一步选择不同的方法或者模型,就相应产生了各种不同的近似模型方法。该方法不仅有利于更准确地洞察设计量和设计目标之间的关系,而且用近似模型来取代计算费时的评估目标函数的计算分析程序,可以为工程优化设计提供快速的空间探测分析工具,降低了计算成本。在气动优化设计过程中,用该模型取代耗时的高精度的计算流体动力学分析 ,可以加速设计过程 ,降低设计成本。基于统计学理论提出的近似模型方法,有效地平衡了基于计算流体动力学分析的叶轮机械气动优化设计中计算成本和计算精度这一对矛盾。该近似模型方法在试验设计方法基础上,将响应面方法、Kriging方法和人工神经网络技术成功地应用于叶轮机械部件的优化设计中,在离心压缩机叶片扩压器、叶轮和混流泵叶轮设计等问题中得到了成功应用,展示了广阔的工程应用前景。目前,席光课题组已经建立了离心压缩机部件及水泵叶轮的优化设计系统,并在工程设计中发挥了重要作用。
   2008年,李景银等在近似模型方法的基础上提出了控制离心叶轮流道的相对平均速度优化设计方法[16],将近似模型方法较早的应用于离心通风机叶轮设计。该方法通过给出流道内气流平均速度沿平均流线的设计分布,设计出一组离心风机参数,根据正交性准则,在充分考虑影响叶轮效率因素的基础上,采用正交优化方法进行优化组合,并结合基于流体动力学分析软件的数值模拟,最终成功开发了与全国推广产品9-19同样设计参数和叶轮大小的离心通风机模型,计算全压效率提高了4%以上。该方法简单易行、合理可靠,得到了很高的设计开发效率。
   随着理论研究的不断深入和设计方法的不断提高,对于降低叶轮气动损失、改善叶轮气动性能的措施,提高离心风机效率的研究,将会更好的应用于工程实际中。
   改善离心通风机内叶轮流动的方法
   叶轮是离心风机的心脏,离心风机叶轮的内部流动是一个非常复杂的逆压过程,叶轮的高速旋转和叶道复杂几何形状都使其内部流动变成了非常复杂的三维湍流流动。由于压差,叶片通道内一般会存在叶片压力面向吸力面的二次流动,同时由于气流90°转弯,导致轮盘压力大于轮盖压力也形成了二次流,这一般会导致叶轮的轮盖和叶片吸力面区域出现低速区甚至分离,形成射流—尾迹结构[17]。由于射流—尾迹结构的存在,导致离心风机效率下降,噪声增大。为了改善离心叶轮内部的流动状况,提高叶轮效率,一个重要的研究方向就是采用边界层控制方式提高离心叶轮性能,这也是近年的热点研究方向。
    2007年,刘小民等人采用边界层主动控制技术在压缩机进气段选择性布置涡流发生器,从而改变叶轮进口处流场, 通过数值计算对不同配置参数下离心压缩机性能进行对比分析[18]。该文章对涡流发生器应用于离心叶轮内流动控制的效果进行了初步的验证和研究, 通过数值分析表明这种方法确实可以改善叶轮内部流动, 达到提高叶轮性能的效果。但是该主动控制技术结构复杂,而且需要外加控制设备和能量,对要求经济耐用的离心通风机产品不具有竞争力。
    采用边界层控制方式提高离心叶轮性能的另外一种方法就是采用自适应边界层控制技术。1999年,黄东涛等人提出了离心通风机叶轮设计中采用长短叶片开缝方法[19-20],该方法采用的串列叶栅技术,综合了长短叶片和边界层吹气两种技术的优点,利用边界层吹气技术抑制边界层的增长,提高效率,而且试验结果表明[20],该方法可以有效的提高设计和大流量下的风机效率,但对小流量效果不明显。文献[21]用此思想解决了离心叶轮内部积灰的问题。虽然串列叶栅技术在离心压缩机叶轮[20]内没有获得效率提高的效果,但从文献内容看,估计是由于该文作者主要研究的是串联叶片的相位效应,而没有研究串联叶片的径向位置的变化影响导致的。
   理论和试验都表明,离心叶轮的射流尾迹结构随着流量减小更加强烈,而且小流量时,尾迹处于吸力面,设计流量时,尾迹处于吸力面和轮盖交界处。为了提高设计和小流量离心通风机效率,2008年,田华等人提出了叶片开缝技术[22],该技术提出在叶轮轮盖与叶片之间叶片尾部处开缝,引用叶片压力面侧的高压气体吹除吸力面侧的低速尾迹区,直接给叶轮内的低速流体提供能量。最终得到在设计流量和小流量情况下,叶轮开缝后叶片表面分离区域减小,整个流道速度和叶轮内部相对速度分布更加均匀,且最大绝对速度明显减小的结果。这种方法改善了叶轮内部流场的流动状况,达到了提高离心叶轮性能和整机性能的效果,而且所形成的射流可以吹除叶片吸力面的积灰,有利于叶轮在气固两相流中工作。
   2008年,李景银等人提出在离心风机轮盖上靠近叶片吸力面处开孔的方法[23],利用蜗壳内的高压气体产生射流,从而直接给叶轮内的低速或分离流体提供能量,以减弱由叶轮内二次流所导致的射流-尾迹结构,并可用于消除或解决部分负荷时,常发生的离心叶轮的积灰问题。通过对离心风机整机的数值试验,发现轮盖开孔后,在设计点附近的风机压力提高了约2%,效率提高了1%以上,小流量时压力提高了1.5%,效率提高了2.1%。在设计流量和小流量时,由于轮盖开孔形成的射流,可以明显改善叶轮出口的分离流动,减小低速区域,降低叶轮出口处的最高速度和速度梯度,从而减弱了离心叶轮出口处的射流—尾迹结构。此外,沿叶片表面流动分离区域减小,压力增加更有规律。轮盖开孔方法可以提高设计流量和小流量下的闭式离心叶轮性能和整机性能,如果结合离心叶轮串列叶栅自适应边界层控制技术,有可能全面提高离心叶轮性能。
3  结论
    综上所述, 近年来对离心通风机叶轮内部流动的研究取得了明显进展, 有些研究成果已经应用到实际设计中,并获得令人满意的结果。目前, 对离心通风机叶轮内部流动的研究仍是比较活跃的研究领域之一,笔者认为可在如下方面进行进一步研究:
(1)如何将近似模型方法在通风机方面的应用进行更深入的研究,结合已有的叶片设计技术,探索更加高效快速的优化设计方法;
(2)如何将串列叶栅、轮盖开孔和叶片开缝等离心叶轮自适应边界层控制技术结合起来,在全工况范围内改善离心通风机叶轮的性能,提高离心风机的效率;
(3)考虑非定常特性的设计方法研究。目前,研究离心通风机叶轮内部的流动均仍以定常计算为主,随着动态试验和数值模拟的发展, 人们对于叶轮机械内部流动的非定常现象及其机理将越来越清楚, 将非定常的研究成果应用于设计工作中是非常重要的方面。
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锅炉风机噪声的危害及其防治对策
2010-8-26 9:39:20
 【关键词】风机,噪声,危害,防治 
  【论文摘要】锅炉风机噪声点源多,分贝高,是引发环境信访的重要因素。本文从锅炉风机噪声的防治出发,论述了风机噪声的危害及降噪节能综合治理技术。 
  目前在很多企业,受工业生产和供暖需求,锅炉的安装、使用非常普及。但很多锅炉由于存在选址欠佳和风机性能不良等因素,锅炉噪声影响周围居民安静的工作、生活环境,损害人民身体健康,常常引发扰民事件,产生纠纷。经统计,2004年我区因噪声引发的信访案件占环境信访案件的30%。因此,锅炉风机噪声治理日益重要。 
  1、 环境噪声污染的危害 
  噪声对人体的影响和危害一般可分为劳动保护和环境保护两方面,前面指危害人的身体健康,导致各种疾病的发生,后者指干扰环境安静,影响人们正常的工作和生活。噪声对人体健康危害主要表现在:损伤听力,造成噪声性耳聋;导致大脑皮层兴奋和平衡失调,脑血管功能损害,导致神经衰弱;损伤心血管系统,引发消化系统失调,影响内分泌;干扰人们正常的生活、休息、语言交谈和日常的工作学习,分散注意力,降低工作效率。 
  2、 噪声治理的基本原理 
  形成噪声污染主要是三个因素,即:声源、传播媒介和接收体。只有这三者同时存在,才能对听者形成干扰。从这三方面入手,通过降低声源、限制噪声传播、阻断噪声的接收等手段,来达到控制噪声的目的,在具体的噪声控制技术上,可采用吸声、隔声和消声三种措施。 
  2.1吸声 
  当声波入射到物体表面时,部分声能要被物体吸收转化为其他形式的能量,称为吸声。材料的吸声性能用吸收系数来表示,吸声系数越大,则表示材料的吸声性能越好。材料的吸声性能与材料的性质、结构和声波的入射角度及声波的频率有关。多孔吸声材料的吸声机理是:材料内部有无数细小的相互贯通的孔洞,当声波入射到这些材料的表面,进而入射到这些细小的孔隙内时,要引起孔隙内的空气运动,紧靠孔壁和纤维表面的空气,因摩擦和粘滞运动阻力而不易运动,使声能转化为热能而消耗掉。故性能良好的吸声材料要多孔,孔与孔之间互相贯通,并且贯通的孔洞要与外界连通,使声波能进入材料内部。
如对应1000赫兹声波,10cm厚的超细玻璃棉的吸声系数是0.87。 
    2.2隔声 
    隔声所采用的方法是将噪声源封闭起来,使噪声控制在一个小的空间内,这种隔声结构称为隔声罩。在声波遇到屏蔽物时,由于界面特性阻抗的改变,入射声能的一部分被反射,一部分被吸收,一部分声能透进屏蔽物继续传播。材料的隔声性能可用透声系数来表示。透声系数越小,表示透进去的声能越少,材料的隔声性能越好。材料的隔声性能与隔声体的结构、性质和入射声波的频率有关。 
    2.3消声 
    消声是将多孔吸声材料固定在气流通道内壁,或按一定方式固定在管道中,以达到削弱空气动力性噪声的目的,消声量一般可达到10—50分贝。 
    3、 风机噪声治理技术 
    锅炉房的鼓风机和引风机噪声一般在90分贝左右,因输送的锅炉烟气温度高达180℃,采用封闭隔声会导致散热不良,电机温度过高,甚至烧毁电机。因此,在工艺上将风机降噪和节能两方面结合起来。经实践,锅炉风机节能降噪综合治理方案为:对锅炉房的工艺布置保持不变,将鼓风机、引风机分别置在隔声室内,用通风管将它们与主机相连接,在隔声室顶上或墙面上开设进气口,并安装消声器供机房进风使用。平面布置时将鼓风机靠近锅炉房一侧,进风口在上风侧,电机置于气流通道中间。锅炉运行时,由于鼓风机在隔声室内产生负压,大量的室外新鲜空气就会自动进入隔声室,首先和引风机电机进行热交换,使之冷却降温,室内温度保持50℃左右。
该方案中由于隔声室和进风消声器的降噪能力都比较大,降噪的效果容易实现。鼓风机将预热的空气送入锅炉燃烧,回收利用能源,具有一定的经济效益。 
    为保证治理效果和锅炉设备正常运行,在设计施工中,应根据具体要求,考虑噪声的声强、声频等因素,对隔声、吸声和通风散热进行详细设计,做好细部处理。对隔声室的大小厚度,吸声材料的种类、厚度进行计算。进风消声器的消声量一般选用25dB(A)左右。尽量减少噪声辐射面积,去掉不必要的金属板面。控制板面的振动,在声源与隔声罩及基础之间用软性材料连接。鼓风机的连接管道和薄壁钢板烟囱是噪声治理的薄弱环节,在管壁外包扎5cm厚的玻璃纤维棉,用钢丝扎紧后,再用2cm厚的钢丝网水泥粉刷。将玻璃纤维棉固定在钢板上,吸收隔声室内的混响噪声。 
    4、 降噪和节能效果 
    4.1降噪效果 
    如果风机噪声是90分贝,采用3mm钢板的隔声罩,其理论隔声量是32分贝。隔声罩内衬10cm厚的玻璃棉,其吸声系数是0.87,在进气管安装消声器,则实际隔声量为 
    TL=32+10 log20.87=30分贝 
    故风机噪声治理后达到:T=90-30=60分贝 
    声压级和声强是反映声音的客观物理量,人体对噪声的主观感受用响度表示:N=2(N-40)/10(宋) 
    治理前的风机响度为:N1=2(90-40)/10=32(宋) 
    治理前的风机响度为:N2=2(60-40)/10=4(宋) 
    故治理前后响度降低87.5% 
   节能效果 
   机房内设备的散热主要有三个方面:①引风机与管道壁面的对流散热,②引风机与管道壁面的辐射散热,③风机电机的散热。
该方案中由于隔声室和进风消声器的降噪能力都比较大,降噪的效果容易实现。鼓风机将预热的空气送入锅炉燃烧,回收利用能源,具有一定的经济效益。 
    为保证治理效果和锅炉设备正常运行,在设计施工中,应根据具体要求,考虑噪声的声强、声频等因素,对隔声、吸声和通风散热进行详细设计,做好细部处理。对隔声室的大小厚度,吸声材料的种类、厚度进行计算。进风消声器的消声量一般选用25dB(A)左右。尽量减少噪声辐射面积,去掉不必要的金属板面。控制板面的振动,在声源与隔声罩及基础之间用软性材料连接。鼓风机的连接管道和薄壁钢板烟囱是噪声治理的薄弱环节,在管壁外包扎5cm厚的玻璃纤维棉,用钢丝扎紧后,再用2cm厚的钢丝网水泥粉刷。将玻璃纤维棉固定在钢板上,吸收隔声室内的混响噪声。 
根据通风工程原理,节能降噪系统还可以回收部分热量。经过实践,采用锅炉风机噪声节能降噪治理技术,既降低了噪声污染,保障了人民群众的生活环境,又回收利用了能源,达到了经济、环境效益的统一。
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浅谈防火阀、排烟阀在空调系统的工程质量
2010-8-9 10:12:12
1、防火阀、排烟阀的主要用途

    高层及其它各类现代建筑大都设有通风、空调及防排烟系统,一旦发生火灾,这些系统中的管道将成为火焰、烟气蔓延的通道。为了阻止火势通过风管蔓延扩大,在《建筑设计防火规范》GBJ16-87和《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95中均明确规定了防火阀、排烟
阀的设置要求。

    防火阀用在通风、空调系统的送、回风管路上,平时呈开启状态,当火灾一旦发生,管道内气体温度达到70℃时即自行关闭,并在一定时间内能满足耐火稳定性和耐火完整性要求,起隔烟阻火作用。排烟阀用在排烟系统管道上或排烟风机的吸入口处,平时呈关闭状态,当火灾发生时,通过火灾报警信号手动或自动开启阀门,根据系统功能配合排烟,当管道内烟气温度达到280℃时自动关闭,并能在一定时间内满足耐火稳定性和耐火完整性要求,起隔烟阻火作用。

    2、防火阀、排烟阀在通风、空调和防排烟系统中的重要作用

    防火阀包括重力式防火阀、防火调节阀、防火风口、气动防火阀、防烟防火阀、电子自控防烟防火阀等多种产品;排烟阀包括排烟防火阀、板式排烟口(顶棚用)、竖井用排烟口等产品。防火阀、排烟阀是通风、空调和防排烟系统中重要的组件,在系统中发挥的重要作用主要有以下三方面:

    2.1、隔烟阻火作用

    在送风系统中,送风机送出的风必须通过主干管分配到支管中;在排烟系统中,烟气由支管到主干管后,进入排烟风机排出。当建筑物内发生火灾时,在通风、空调系统中,为了防止火势通过送风系统蔓延,当送风系统中气体温度达到70℃时,防火阀机构上熔断器动作,阀门亦迅速关阀,切断烟气与火势沿风管蔓延的通路。同样,在排烟系统中,发生火灾时,排烟阀开启,进行排烟,为了截断高温烟气在排烟管路中流动,防止火势蔓延到另一防火分区,当排出的烟气温度达到280℃时,排烟防火阀、排烟口上熔断器动作,阀门必须自动关闭,阻止排烟。由此可见,防火阀、排烟阀做到了该通则通,该断则断的隔烟阻火作用。

    2.2、调节作用

    在通风、空调系统管路设计中,虽经计算,但在实际工程的运行工况如果有变,则需要通过防火阀阀门对系统各部分的风量进行调节,进行系统调试,将阀门的开度固定下来,合理分配,以满足设计要求。

    2.3、启动空载作用

    通风空调和排烟系统中所有离心风机和消防专用排烟轴流风机,在安装调试时,为了安全起见,使电机的启动电流最小,一般是空载启动,通过阀门临时截断管路来实现。

    3、工程应用中质量要求

    3.1、产品质量要求

    目前防火、排烟系列产品生产厂家不少,我们消防监督、建审部门和设计部门应严格把关, 让甲方选用“三证”齐全、合格的产品,即要有生产厂家的出厂合格证、公安消防机关的产品销售许可证、国家防火建筑材料质量监督检验中心的产品检验报告。从国家级检验报告和产品技术参数中可反映出产品性能和质量,其依据是国标《防火阀试验方法》GB15930-1995和《排烟防火阀试验方法》GB15931-1995。其产品质量要求体现为5个方面:

    3.1.1、温感器动作性能试验

    对防火阀、排烟阀的感温元件,分别经恒温水浴、油浴的规定温度,通过不动作与动作试验,检验其是否能按要求的温度准确地关闭。

    3.1.2、关闭可靠性试验

    在试验台上关闭操作250次,试件应能从开启位置灵活可靠地关闭,各零部件应无明显磨损、变形以及影响其密封性能的损伤。以此来检验关闭的可靠性。

    3.1.3、盐雾试验

    将试件在盐雾箱进行喷盐雾试验,试件应能从开启位置可靠地关闭,以此检验阀门在实际工程中的抗腐蚀能力。

    3.1.4、漏风量试验

    阀体前后在规定的压差条件下,试件单位面积的漏风量不大于700Nm3/(h·m2),以此来检验阀门关闭后的密闭性能。

    3.1.5、耐火试验

    通过耐火试验,根据在规定时间内的关闭能力和单位面积的漏风量两项指标,判定阀门的耐火能力。

    另外从产品的技术参数要求其耐火极限为3h。

    3.2、安装质量要求

    在日常防火检查和工程验收工作中,笔者发现因安装施工质量问题造成防火排烟阀开启不灵或有故障,排烟阀、排烟口、防火阀、防火风口复位困难等。这应引起施工方的重视,注意以下几点安装要求。

    3.2.1、防火阀、排烟阀应严格按图施工,单独设支吊架,以避免风管在高温下变形,影响阀门功能。

    3.2.2、阀门在吊顶上或在风道内安装时,应在吊顶板上或风道壁上设检修入孔,一般入孔尺寸不小于450×450mm,在条件限制时,吊顶检修孔也可减小至300×300mm。

    3.2.3、防火阀与防火墙(或楼板)之间的风管应采用δ≥1.5mm的钢板制作,最好再在风管管外用耐火材料保温隔热或不燃性材料保护,以保证防火墙的耐火性能。

    3.2.4、在阀门的操作机械一侧应有350mm的净空间,以利于检修。

    4、防火、排烟阀在工程中存在的一些问题

    本人在日常防火建审、工程检查和验收工作中,发现防火、排烟阀存在的一些问题有如下几点,供同行参考。

    4.1、消防控制室的送、回风管在其穿墙处未设防火阀。

    在建审过程中,发现有些工程设计图上消控室的送、回风管在其穿墙处无防火阀,这与《火灾自动报警系统设计规范》GB50116-98中第6.2.2条不符。设防火阀的目的是为了保证消防控室的防火安全。

    4.2、消防控制设备对防烟、排烟设施的控制、显示功能不完善

    根据规范GB50116-98中第6.3.9条的规定:火灾报警确认后,必须停止有关部位的空调送风,关闭电动防火阀,并接收其反馈信号;同时启动有关部位的防烟和排烟风机、排烟阀等,并接收其反馈信号。有的工程联动控制中不能分区控制排烟阀、排烟口,有的不能接收其反馈信号,不能反映出阀件的启闭状况。

    4.3、管网气体灭火系统无气动防火阀。

    GB50116-98中第6.3.4.3条要求:“在延时阶段,应自动关闭防火门、窗,停止通风空调系统,关闭有关部位防火阀。”这要求在管网气体灭火系统中,必须安装气动防火阀,与消防控制设备联动。在个别工程中无此功能。

    4.4、送风与排烟合用风道时无远程控制

    有些建筑地下室、停车场采用送风与排烟合用风道时,我们发现送风机和排烟机前的截止阀只能现场手动,不能实现控制室的远程控制,平时,送风机工作,其前端的截止阀呈开启状况,一旦发生火灾时,需人到现场去关闭风机前的截止阀,这很不实际,直接影响排烟系统。因此,建议其截止阀增加远程控制功能。

    5、系统联动调试及维护管理。

    防火阀、排烟阀在实际工程中不是独立的防烟阻火产品,而是在整个消防联动控制系统中有其独特的联动逻辑关系。因此,为了保证其在消防系统中发挥作用,在系统验收前,按联动要求,必须全面进行调试,使通风、空调及防排烟系统达到规范要求。验收后应有专人进行有计划的日常维护管理,以保障阀体处于正常的状况,在防烟阻火作用中发挥其功能。

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